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汽車結構件減震塔的鋁合金壓鑄製程優化

周林東 王春濤 張靖

寧波合力模具科技股份有限公司


楊雄 呂書林 吳樹森

華中科技大學材料成形與模具技術國家重點實驗室


一、減震塔結構分析


(a)凸面  (b)凹面圖1 某減震塔3D實體造型

(a)凸面、(b)凹面

圖1 某減震塔3D實體造型


1為某減震塔3D實體造型示意圖。鑄件最大輪廓尺寸為530mm*345mm*313mm,主體平均壁厚為3mm。鑄件結構複雜,整個殼體呈弧形,表面設計有縱橫交錯的加強筋,以提高零件的整體強度;局部存在較多近圓柱形凸台,最大高度達到20mm,使鑄件各部位壁厚差異較大。在鑄件一側存在一尺寸較大的凸起結構,與鑄件殼體部位高度差達到195mm。該減震塔用A380鋁合金壓鑄成形,鑄件淨重2.9kg。



二、澆注系統和排氣道、溢料井的設計

2.1  澆鑄系統設計

澆注系統是金屬液在壓力下充填模腔的通道,是控制金屬液充填模腔的速度、時間以及流動狀態的重要部分。因此,設計合理的澆注系統是獲得高品質壓鑄件的重要環節。根據鑄件特徵,選取鑄件輪廓尺寸面積最大處作為分模面,便於零件脫模。為減小壓鑄過程開始階段的卷氣程度,在零件長度方向上選取形狀結構較為平直的一側設置內澆口。根據經驗公式(1)計算內澆口截面面積:


式中,V為零件及溢流、排氣系統總體積(溢流、排氣系統體積按照零件體積50%計算),為1157422mm³;νg為金屬液在內澆口處速度,根據設計手冊,鋁合金在內澆口處的充填速度為20~60m/s,取值40m/s;t為金屬液充填模腔的時間,其推薦值由平均壁厚決定。根據經驗公式(2)計算平局壁厚:



式中,b、b、b…為鑄件某個部位的壁厚(mm),S、S、S…是壁厚為b、b、b…部位的面積(mm²)。計算得到該減震塔平均壁厚為3mm,模腔充填時間推薦值為0.05~0.10s,取值0.07s。由此計算得到的內澆口截面面積Ag為391.87mm²;根據設計手冊,內澆口厚度T取值1.5mm,內澆口總寬度L=Ag/T=261.25mm。壓鑄機為臥式冷室壓鑄機,橫澆道截面積為Ar=(3~4)Ag=1371.545mm²,橫澆道厚度D=(8~10)T=15mm;橫澆道選用金屬液熱量損失小、且加工方便的常見的扁梯形。根據壓鑄機壓室尺寸,直澆道直徑(壓室直徑)為120mm。利用計算得到的直澆道、橫澆道以及內澆口的參數,設計了該減震塔零件的澆鑄系統,如圖2所示。


圖2 減震塔澆注系統
圖2 減震塔澆注系統


2.2  溢料井、排氣道設計

溢料井用於儲存液-氣介面前端混有氣體和塗料殘渣的冷汙金屬液,與排氣道配合,能夠迅速引出模腔內的其氣體,減小充型過程中卷氣的發生,同時也能轉移縮孔、縮松、渦流包氣和產生冷隔的部位。但是,要發揮溢料井的作用,溢流必須根據金屬液在模腔中的流動特徵,在合理位置接受前沿冷汙金屬液並將其保留在溢料井中,因此,溢料井也需要合適的尺寸。既不能過大也不過小,過大會導致廢料增多,增加成本;過小會導致溢料井不能接受全部的冷汙金屬,而降低鑄件品質。因此,先對設計好澆注系統的零件先進行數值模擬,然後根據金屬液的流動特徵確定合適的溢流系統是一種高效的設計手段。


根據實際的壓鑄製程參數設定模擬參數,金屬液先在慢壓射速度0.6m/s下進入橫澆道和內澆口,當金屬液充滿所有內澆口後,壓射速度提高到5m/s,即讓金屬液在快速下充填模腔。


溫度場(色標代表溫度):(a)t=0.190s; (b)t=0.197s; (c)t=0.200s;(d)t=0.204s.

卷氣(色標代表捲入氣體體積分數):(a)t=0.190s; (b)t=0.197s; (c)t=0.200s;(d)t=0.204s.

3 澆注系統模擬結果:溫度場及卷氣情況



3可看出金屬液在充型過程中不同時間點的金屬液溫度及卷氣情況。可以看出,設計的澆注系統能夠實現金屬液較為平穩地充填模腔。在零件左側存在兩個圓形結構,根據充型過程的模擬,可以看到金屬液在充填此處時容易產生渦流現象,從而造成卷氣量增大。因此,應在圓形結構兩側設計溢料井,以使卷氣部分的金屬液被排出模腔,進入溢料井。根據溫度場及卷氣特徵可以看到,在零件右側存在較大面積的溫度較低的金屬液,並且由邊緣向裡延伸的方向,存在不同程度的卷氣現象,如圖3(c)中圈出的部位。對應圖1所示的減震塔結構可以看出,圖中圈出部位結構較為複雜,金屬液經最右側的內澆口進入模腔後先直接衝擊存在一定角度的模腔壁,受阻後金屬液回流充填零件最右側的部位,因此造成氣體的大量捲入,這一點可以從金屬液開始進入模腔的圖中可以看出(圖3(a))。零件由下至上依次充型,在金屬液最後充填的零件上部存在大量溫度較低且卷氣嚴重的金屬液,應當在此處設置足夠多的溢料井來接受這些金屬液,以獲得高品質鑄件。


根據模擬結果,在某些部位的溫度低、卷氣量大的金屬液較多,應當設計具有足夠容積的溢料井,但是過大的溢料井又易導致金屬液倒流,因此在這些部位設置多個單獨的溢料井並設置薄的連接肋以保證其強度。溢料井主要採用便於加工的梯形溢料井,在局部卷氣嚴重的部位適當增加溢料井容積並根據流動特徵對形狀進行小幅度修改(如圖3(c)圈出部位)。根據設計手冊,排氣道的截面積設置為內澆口截面積的30%。設計好的溢料井及排氣道如圖4所示。


圖4 壓鑄減震塔溢料井及排氣道
圖4 壓鑄減震塔溢料井及排氣道



三、模擬分析及製程優化

溫度場(色標代表溫度):(a)t=0.190s; (b)t=0.197s; (c)t=0.201s; (d)t=0.215s.

卷氣(色標代表捲入氣體體積分數):(a)t=0.190s; (b)t=0.197s; (c)t=0.201s; (d)t=0.215s.

5 帶澆注系統和溢料井、排氣道的模擬結果:溫度場及卷氣情況



5為金屬液在有澆注系統以及溢料井、排氣道的壓鑄模具中的充型過程。可以看出,在金屬液充型過程中,位於液-氣介面前沿的溫度較低、卷氣嚴重的部分金屬液全部進入設計好的溢料井中,金屬液充滿模腔後(圖5(d)),留在零件內部的氣體量極少。因此,設計的溢料井、排氣道適用於該減震塔零件的壓鑄製程。

圖6. 凝固過程模擬

(a)完全凝固;(b)凸起結構上部放大圖-凸面;(c)凸起結構上部放大圖-凹面

圖6. 凝固過程模擬



6為金屬液完全凝固後所得鑄件的形狀。可以看到,在減震塔零件中的凸起結構上部存在一較大的孔洞缺陷,觀察其局部放大圖可以發現,在該處存在兩個尺寸較大的近圓柱形凸台,高度達到20mm。在凝固過程中,這一厚大部位凝固速度較慢,會發生補縮現象,形成孔洞。


對此,採取局部冷卻的方法加快該部位的凝固速度,以獲得緻密的鑄件。在該處的模具上加入銅塊以達到快速冷卻的目的[13],其模擬結果如圖7所示,得到內部緻密無孔松的優質鑄件。最後採用該製程實際生產出合格的鋁合金減震塔零件,成品率達到90%以上。若通過控制模具溫度等其他條件,成品率有望進一步提高。

圖7 局部冷卻後得到的優質鑄件
圖7 局部冷卻後得到的優質鑄件

四、結論

  1. 設計、優化選出大型、複雜汽車結構件——鋁合金減震塔的壓鑄澆注系統及溢流和排氣系統。

  2. 利用數值模擬方法分析了減震塔零件的卷氣發生部位和區域,預測了壓鑄缺陷的種類及位置,以此為基礎更改了澆注系統的設計。

  3. 在壁厚尺寸較大圓形結構處容易發生卷氣現象和縮孔缺陷,採用局部冷卻方法等製程措施,消除了缺陷,獲得整體品質良好的鋁合金減震塔壓鑄件。


五、參考文獻

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